局域结构畸变对Co2FeAl0.5Si0.5合金薄膜中磁有序的影响，叶双莉，翟敏，本文通过磁控溅射与原位真空退火，制备了一系列的Heusler合金Co2FeAl0.5Si0.5 (CFAS)，退火温度分别为350oC, 450oC, 550o和 650oC。利用XRD, 变温拉�

直流偏磁会造成变压器振动加剧 变压器本体的振动主要源于硅钢片的磁致伸缩引起的铁芯振动，磁致伸缩使铁芯随励磁电流的变化出现周期性的振动，直流偏磁下的变压器铁芯处于半周磁饱和状态，磁通偏移，同时励磁电流出现畸变现象，此时磁致伸缩加剧，导致铁芯的振动也随之加剧，硅钢片接缝处和叠片间存在由漏磁引起的电磁吸引力，磁饱和时漏磁增大引起电磁吸力增大，从而也加剧了铁芯的振动 偏磁还会造成变压器噪声增大 当变压器线圈中有直流电流流过时，励磁电流会明显增大。对于单相变压器，当直流电流达到额定励磁电流时，噪声增大10dB；若达到4倍的额定励磁电流，则噪声增大20dB。此外，变压器中增加了谐波成分，会使变压器噪声频率发生变化，可能会因某一频率与变压器结构部件发生共振使噪声增大。 此外，变压器局部过热也是因为直流偏磁 芯式变压器铁芯的拉板或壳式变压器铁芯的支撑板通常是采用磁性材料，以获得足够的机械强度。位于铁芯表面的铁芯拉板或支撑板，与铁芯硅钢片的磁场强度相同，其厚度比硅钢片的厚度又厚得多，大的涡流损耗导致了拉板（或支撑板）温度升高。

兖州矿业(集团)有限责任公司在对电力系统中直流分量产生及其对变压器危害进行研究的基础上,找到了可以对其有效抑制的技术途径。由于变压器中性点的直流电流形成变压器的直流偏磁,变压器励磁电流急剧增加,引起励磁回路发生过热、噪

直流偏磁对单相变压器励磁电流的影响，佘立伟，邵可然，直流偏磁是电力变压器的一种非正常的运行状态，它指变压器绕组中出现直流分量，使变压器铁心发生半周波饱和，导致励磁电流增大以

运用能量估计的方法,在临界Sobolev空间H1/2(R3)中,研究了三维不可压磁微极流体方程小初值整体强解的渐进性质.设(u,ω,b)是三维不可压磁微极流体方程在临界Sobolev空间H1/2(R3)中小初值(u0,ω0,b0)∈H1/2(R3)对应的整体强解,那么解的H1/2(R3)范数‖u,ω,b‖H1/2关于时间t是非增函数,且当t→+∞时,极限为0;并且使得整体强解(u,ω,b)存在的小初值(u0,ω0,b0)构成的集合是空间H1/2(R3)中的开集.

我们在二维低能量有效场理论中研究模块对称异常，该理论是通过磁通压缩从六维超对称U（N）Yang-Mills理论推导出来的。 标尺对称性U（N）被磁通打破为U（Na）×U（Nb）。 发现与U（1）的离散部分相对应的模块化对称性的Abelian子群可以是异常的，但是在模块化对称性中与U（1）独立的其他元素始终是无异常的。

当前对中微子磁矩的实验灵敏度比标准模型预测高出多个数量级。 因此，下一代实验的潜在测量将强烈要求标准模型之外的新物理学。 但是，大的中微子磁矩通常会引起对中微子质量的大的修正，并导致微调。 我们证明在中微子质量与中微子磁矩成比例的模型中。 我们重新审视，讨论并提出了仍可为大中微子磁矩的潜在测量提供理论上一致解释的机制。 我们发现只有两种可行的机制可以仅对马约拉纳中微子实现大的过渡磁矩。

发现网上PBOC以及EMV规范比较好找，但是找个银行磁条卡比较困难，故上传了这个磁条卡规范，对银行卡磁道信息都有明确规定与说明。

建立了基于磁流变减振器半主动悬架系统的非线性动力学模型,提出模糊逻辑的控制策略,同时建立磁流变减振器的神经网络辩识模型,对汽车悬架系统实施了有效的智能控制。通过仿真计算,证明该智能控制策略大大减小汽车振动加速度和振动位移,磁流变减振器的控制力也能满足制造要求。

针对单级线圈磁路磁流变阻尼器在给定励磁电流和磁阻时,通过增加线圈的匝数方法实现磁路中总的磁通量增加,会导致活塞整体结构增大问题,提出了提高磁流变阻尼器力学性能的双线圈磁路结构。仿真与试验结果表明:双级线圈磁路结构中通入反向等值电流时,活塞与工作缸的间隔处磁力线的密度较为集中,两线圈间隔处磁力线叠加,更好的发挥了两级线圈的作用。