日常生活中，可以看到变压台上的变压器，和我们家用电子设备不一样，但是同样作为变压的电子元器件，为什么高频变压器用的是铁氧体磁芯，而变压台上的变压器却用的硅钢片呢？ 硅钢是一种合硅的钢，其含硅量在0．8～4．8％。由硅钢做变压器的铁芯，是因为硅钢本身是一种导磁能力很强的磁性物质，在通电线圈中，它可以产生较大的磁感应强度，从而可以使变压器的体积缩小。常用的变压器铁芯一般都是用硅钢片制做的。 我们知道，实际的变压器总是在交流状态下工作，功率损耗不仅在线圈的电阻上，也产生在交变电流磁化下的铁芯中。通常把铁芯中的功率损耗叫“铁损”，铁损由两个原因造成，一个是“磁滞损耗”，一个是“涡流损耗”。 金籁科技高频变压器 磁滞损耗是铁芯在磁化过程中，由于存在磁滞现象而产生的铁损，这种损耗的大小与材料的磁滞回线所包围的面积大小成正比。硅钢的磁滞回线狭小，用它做变压器的铁芯磁滞损耗较小，可使其发热程度大大减小。 既然硅钢有上述优点，为什么不用整块的硅钢做铁芯，还要把它加工成片状呢？ 这是因为片状铁芯可以减小另外一种铁损──“涡流损耗”。变压器工作时，线圈中有交变电流，它产生的磁通当然是交变的。

试验研究了TIG焊电弧重熔前后焊接接头的形状与尺寸、金相组织、硬度、焊接残余应力的变化。研究结果表明:TIG焊电弧重熔后母材与焊缝之间过渡平滑,重熔区硬度变化不大,焊趾处焊接残余应力明显降低,焊接接头的综合性能得到了明显提高。

肌动蛋白和肌球蛋白在胞间连丝和类外连丝上的免疫金标记，董宇，刘娜，本文通过免疫组化技术，对萌芽期蒜在盛衰组织界面的胞间连丝和类外连丝进行肌动蛋白和肌球蛋白免疫金标记，结果表明，肌动蛋白和

电感 1、外观:表面无脏污、破损，电感量标识完整、清晰、型号规格正确，引线脚无氧化、弯曲、变形。 （目测法） 2、结构尺寸：电感主体尺寸、引线脚尺寸应符合装配或样品要求。 （试装或用游标卡尺测量。） 3、插件电感引脚抗折性：经抗折后，引线脚无松动、脱落。 （从引线脚根部折引线脚900，来回共折五次。） 4、电气性能：电感量、阻抗、品质因素符合产品规格书要求。 （用LCR测试仪测量） 5、可焊性：经可焊性试验后，引线脚浸锡部分上锡面应在98%以上。（将电感器引线脚在锡炉中浸锡3-5S后取出（锡炉温度在245±5℃）） 金籁科技一体成型电感、高频变压器 变压器 重点针对反激 1.初级电感量是否符合要求 2.初级对次级匝比，初级对反馈的匝比 3.初次级之间的电容，初级反馈的电容，次级反馈间的电容电容越小越好，一般只有几十个P 4.耦合程度：初级次级耦合系数，初级反馈之间的耦合系数测试仪的数值越大越好 5.相位 6.耐压，初级次级耐压，初级反馈耐压，所有线圈对磁性耐压 7.漏感 8.外观 9.可焊性 10.变压器标签 11.磁芯和骨架是否符合要

在这封信中，我们分析性地研究了霍金辐射对Schwarzschild黑洞背景下Dirac粒子的量子相关性和Bell非局部性的影响。 结果表明，当霍金效应几乎不存在时，对应于几乎黑洞的情况，物理可及态的量子性质对于初始情况是相同的。 对于有限的霍金温度T，由于霍金效应产生的热场，可及的量子相关性随T的增加而单调降低，当霍金温度大于固定值时可及的量子非局域性将消失。 Werner状态增长的参数r。 然后，我们分析了量子相关性的重新分布，发现在霍金温度为无限大的情况下，与黑洞完全蒸发的情况相对应，物理可访问状态的量子相关性等于不可访问状态之一。 此外，由于保利排斥原理以及费米·狄拉克（Fermi–Dirac）和玻色—爱因斯坦统计之间的差异，对于狄拉克（Dirac）场，可及的经典相关性随霍金温度的升高而降低，这与标量场不同。 对于贝尔非局部性，我们还发现，对于物理上不可访问的状态，量子非局部性总是灭绝的；当物理上可访问的状态中存在非局部性时，随着霍金效应强度的增加，非局部性的强度会降低。

首席架构师揭秘蚂蚁金服互联网IT运维体系实践.pdf

Al-Bi-Sn-(Cu)难混溶合金颗粒的核壳组织，张俊芳，张曙光，利用Al75Bi9Sn16和(Al75Bi9Sn16)95Cu5难混溶合金，基于液相分离制备出了Al/Sn-Bi核壳型颗粒。采用SEM、EDS和DSC研究了颗粒的组织形貌、成分和相�

图 4.3 有限元模型中的网格划分情况 （3）网格控制 有限元模型的建立就是划分网格的过程，网格划分情况见图 4.3。网格划分是 定义各部分几何模型的材料属性和单元类型，并控制网格密度生成能精确求解相 关问题的有限元网格。 如图 4.3所示，网格属性说明如下： 压电元件：PLANE13 (2号单元类型)、材料PZT-4+、PZT-4- 。 前辐射头：PLANE42 (1号单元类型)、材料硬铝。 后质量块：PLANE42 (1号单元类型)、材料黄铜。 预应力螺栓：PLANE42 (1号单元类型)、材料 45＃钢。 流体内边界上单元：FLIUD29 (3号单元类型)、材料水0。 中间部分流体：FLIUD29 (4号单元类型)、材料水0。 流体外圆边界线：FLIUD129 (5号单元类型)、材料水1。 网格密度控制，流体中的网格划分，要对应分析的频率上限fH的波长， 定网 格密度，一般每个波 据具体计算问题而 要的单元太多，计算量过大时，可适当减少分网格的密度。有时 为了 通过对较小频率范围分段建模分析来解决。 （4） 数量等等。 本例 确 长要分 20段以上。其实分多密为好，要根 定，求解问题需 兼顾几何模型的尺寸及有限元网格的密度，很可能造成单元数过大，如果是 由于频率范围太宽（fL下限频率决定几何模型的大尺度、fH上限频率决定有限元模 型的网格高密度），可以 网格规模查验 利用下拉菜单的 LIST命令，查验网格规模，包括节点数量、单元 分析中有限元模型包括 28415个单元、28752个节点。

刘金琨的先进PID控制 matlab源代码 希望对大家有用

所谓无直流偏压的电感器，就是交流电感器，此种电感器工作时没有直流电流流过。它的设计与变压器的设计是非常相似的。它的视在功率PT，就是电感器的伏安值，也就是它的端电压与电流的乘积。无直流偏压的电感器也即交流电感器通常用在交流电路上，如直流整流电路之前。 PT与AW·Ac的关系式为： 由法拉第定律可知，匝数与电压的关系如式（6－37）所示，对于正弦波，Kf＝4.44 对于有气隙的电感，由式（6－106）得 有气隙时需要考虑气隙磁通的边缘效应因数F，由式（6－108）得 考虑式（6－119）后的电感值需对式（6－118）进行修正。 通常可以按式（6－120）设计电感器。 交流电感器的损耗由三种组成：即绕组的铜损Pcu；磁心的铁损Pfe和气隙损耗Pgo气隙损耗是由于气隙的存在，使磁力线扭曲而引起的。扭曲磁力线在磁心中造成的损失可以用式（6－121）表示。 式中，E为磁心几何宽度由厂商给出；Kg1为气隙损失系数，（gaploss coefficrent）。对于常用的C型磁心，Kg1＝0.0388，对于单绕组C型磁心，Kg1t＝0.0775，对于叠片铁心